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现浇箱梁墩梁式支架设计与施工

2022-01-11 来源:个人技术集锦
2009年12月 DeC.2009 TECHN0LOGIcA T ICAL DE VELOPMENT0F ENTERPRISE 技术开发土木建筑 上小琏】凡 现浇箱梁墩梁式支架设计与施工 罗建波 (中铁十八局集团五公司,天津300451) 摘要:以武汉至成宁城际铁路许家畈大桥1~9跨采用墩梁式支架法施工现浇箱梁为例,详细介绍了墩梁 式支架的设计计算与施工方法。采用该方法有效地解决了软弱地基区域内满堂支架搭设困难的问题。 关键词:现浇箱梁;墩梁式支架;设计与施工 中图分类号:U445.46 文献标识码:A 文章编号:1006—8937(2009)24—0135—03 1工程概况 新建武汉至咸宁城际铁路许家畈特大桥全长405.22 ITI,桥梁建筑总宽12.48 m。桥跨结构为12~32 m后张法 预应力简支梁箱梁,箱梁截面类型为单箱双室。梁长为 32.6 In,跨度为31.1 In,梁中心高为2.53 1TI,直线线路中心 处梁高2.55 1TI,横桥向支座中心距为5.6 IT/。梁体砼标号 为C50,体积为267.8 m ,重量为7 l6.8t。 大桥1~9跨位于水塘中,水深1~3 in,淤泥深度 2—3 m,下为淤泥质粘土( 0=80 kPa)和粉质粘土 (盯0=120 kPa)。深4~5.6 m。 2方案选择 根据以前的施工经验以及该桥的特点,拟采用满堂 支架或墩梁式支架两种施工方案。 2.1 满堂支架方案 先对鱼塘进行筑岛围堰,将水抽干,再将梁跨下宽 15m范围进行挖除淤泥至原状土,然后分层换填片石,分 层碾压,表面用碎石找平碾压后浇注20 cm厚C20砼垫 层,铺一层15×15方木,在方木上再搭设满堂碗扣支架, 支架顶托上设置横向和纵向方木,然后铺设底模、侧模。 此方案占用时间长,费用高,不利于环保,且地基处理的 效果不宜控制。 2.2墩梁式支架方案 支墩采用钢管桩,两端支墩直接支撑在承台上(超出 承台外侧的两根打入水塘河床中),中问支墩采用在水塘 河床中打设四排钢管桩,共设置6排,间距口5.6~5.7 l"II, 范围0.6 m,两侧2.7 m范围为0.9 m。在纵梁上铺设两层 方木,然后安装底模及外侧模。详见图1,墩梁式支架横 断面布置图;图2,墩梁式支架纵断面布置图。 此方案施工简单、操作容易,能够有效地解决软弱地 基区域内满堂支架搭设困难的问题,支架承载力满足要 求 3墩梁式支架设计计算 墩梁式支架处荷载分析见表1。 3.1方木计算 3.1.1顶部10 X 10方木 ①荷载。按最不利情况下计算,腹板处受力最大,腹 作者简介:罗建波(1982一),男,四川广元人,大学专科,助理工程师 主要从事高速公路、铁路施工技术工作。 j1 fL // 一—f 一。 一 L一。 i × — r 3 x9 JI I 水面 j _ _ : —/  ll I r / f l \//、、 、/ 、 /t<C / \ ,・ f ’ 290 2_ 80 2一 80 2-● 90 ’-● 。 l 图I墩梁式支架横断面布置图 3 O 图2墩粱式支架纵断面布置图 表l墩梁式支架箱梁荷载分析表 梁重(t) 侧模重量(t) 底模及方木15 X 20方木(t) i0X i0方木(t) 竹胶板(t) 内模重量 竹胶板(t) 10X 5方木(t) i0x iO方木(t) 中48 x 3钢管(t) 合计(t) 支架顶部工字钢纵梁I36a(t) 合计(t) 支架顶部工字钢横梁I36a(t) [14剪刀撑(t) 合计(t) 中630 x 10钢管桩(t) 合计(t) 135 土木建筑 企业技术开发 2009年12月 板处梁高h=2.5 m,方木间距b=30 em,钢筋砼容重 位移分别如图3、图4、图5所示。 26kN/in ,ql= ×b×h=19.5 kN/m,施工荷载q :3 q=24.5NK/m =kN/m。,砼冲击荷载q3=3 kN/m。,q=1.2×q +1.4× (q +q )=1.2×19.5+1.4×(3×0.3+3×0.3)=25.9 kN/m ②力学模型。方木放在间距为60cm的15 X 20方木 上,按单跨简支梁计算。跨度1=0.6m。 ③方木截面及材料性质。 I木:bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10 m W木=bh ̄6=0.1×0.12/6=1.67 X 10 E:6300 N/mm2 ④应力及变形计算。 M中=q1 ̄8=25.9×10 ×0.62/8=1 165.5 N.m M中/W木=7N/mm <11 N/mm (强度合格) f-5ql4/(384EI)=5×25900 X 0.64/(384 X 6300×10 X 8,33 x 10 图5位移图 =0.0008 In=0.8 mm<(1/4oo)×600=1.5 iilm f刚度合 格1 3.3横向工字钢计算 横向工字钢上的荷载按均布荷载考虑,由墩梁式支 架箱梁荷载分析表查得:横梁以上荷载为8 400 kN,分配 3.1.2顶部15×20方木 5 m跨度上的重量为8 400 kN×(29.5/32.6) ①荷载。按最不利情况下计算,腹板处受力最大,腹 在中部29.板处梁高h=2.5 m,方木跨度b=60em,方木间距为60era, =7600 kN由于纵向分为5跨,每跨承担箱梁总重的1/5, 2 m分配在中间每榀排架 钢筋砼容重 =26 kN/m ,ql= ×b×h=26×0.6 x 横向工字钢的受力长度为12.q =7600 X 0.2/12.2=124.6 kN/m。工字钢 2.5=39 kN/Ill,施工荷载q =3 kn/nl ,砼冲击荷载q3_3 上的均布荷载为:kN/m ,q=1.2 ×ql+1.4 ×(q +q )=1.2 X 39+1.4 ×(3 × 自重q =1.2 kN/TEl,施工荷载q=l=3 kN/ITI ,砼冲击荷载 0.6+3 X 0.6)=51.8 kN/II1 q4=3 k N/m .q=ql+qz+q3+q4=124.6+1.2+3×5.6+3 X 5.6=159.4 kN/m 一②力学模型。方木放在间距为60 em的碗扣支架立 杆上,将方木按1跨简支粱计算。跨度1=0.6 m。 ③方木截面及材料性质。 I木=bh3/12=0.15 X 0.23/12=1 X 10 m W木=bh2/6=0.15 X 0.22/6=1×10 ITI E=6300 N/mm 榀排架设置2根I36a工字钢,将其截面性质、荷 载条件以及结构形式输入软件计算得: Mmax=140.93kN 1TI Qmax=279.73 kN fmax=1 lTlm max=Mmax/W=64.6 MPa<[盯]=140 MPa;(12× I36a:W=1319.4era3) ④计算。 M中=q1 ̄8=51.8×103×0.62/8=2 331 N.m T=Qmax×S/(I×t)=45.1 MPa<[f]=85 MPa; (2×I36a:S=1017.6 cm’I=31592cm4t:31.6mm) M中/W木:2.33 N/mm <11 N/arm f强度合格) f=5ql ̄(384EI)=5 X 51.8×103×0.64/(384 X 6300 X 106×1 X 10 1 =受力及变形满足要求荷载分布、弯矩、剪力、位移分 别如图6、图7、图8、图9所示。 0.0 001 m=0.1 mm<(1/400)X 600=1.5 Iilm f刚度合 格1 3.2纵向工字钢计算 箱梁底板处工字钢受力最大,经过对箱梁截面进行 分析,底板处承担箱梁和模板重量的85%,共有12根长 图6荷载分布图 度为29.5 m的工字钢参与底板处受力。工字钢间距为 0.6 in,箱梁重量为7168KN,单根纵向工字钢受力为 q1=7168×0.85/(12 X 32.6)=15.6 kN/rn,纵梁自重qz=0.6 图7弯矩图 kN/m,施工荷载q 3 kN/rrl ,砼冲击荷载q4=3 kN/m , q=1.2×(q】 q2)+1.4×(q3+q4)=1.2×(15.6+0.6)+1.4× (3 X 0.6+3×0.6)=24.5 kN/m 图8剪力图 将荷载、结构形式和I36a的截面性质输入软件计算 得: Mmax=80.49 kN m fmax=5 mm 图9位移图 盯max=Mmax/W=91.7 MPa<[ ]=140 MPa,受力 及变形满足要求。(I36a:W=659.7cm3)荷载分布、弯矩、 136 第28卷 罗建波:现浇箱梁墩梁式支架设计与施工 土木建筑 4.3支架预压试验 3.4钢管桩受力计算 由横梁剪力图差得,单根钢管桩最大受力为 考虑梁体自重、地面及排架下沉及支架的弹性和非 242.87+279.73:52-3 t,加上单根钢管桩重量合计为 弹性变形等因素影响,需对箱梁支架进行预压。 N=55.1 t,由计算手册上查得硬塑状粘土的摩阻力为 深度L=2 X 55.It/(0。93×3.14×0。63 m×66 kPa)=9 1TI。 预压采用在支架顶面堆码砂袋的方式,砂袋的重量 布相同。砂袋应逐袋称量,要设专人称量、专人记录;称量 好的砂袋一旦到位就必须采用防水措施,要准备好防雨 66kpa, =0.93,安全系数按n=2考虑,则需打入粘土层的 须达到施工荷载的1.2倍,荷载分布与箱梁施工荷载分 实际施工时,为了保证安全,钢管桩需打入岩层。 钢管桩设计长度为18 m,打人持力层9 m,外露9m,一 布。加载时,派专人观察支架变化情况,一旦发现异常,立 端按铰接,一端按固结计算, =0.7,回转半径i_0.223, 即进行补救。加载应分级进行,并及时进行测量、观测,加 长细比入= l/i=0.7×9/0.223=28,承台处立管长 载的顺序应尽量接近于浇筑砼的顺序,不可随意堆放。卸 度为8 m,两端按铰接计算, =1,长细比 = l/i= l×8/0.223=36,查表得 =0.914,Am=0.0237 m N/Am=23.2 MPa< [叮]=128Mpa,满足要求。 4 施工要点 4.1插打钢管桩 插打钢管桩作业,采用90型震动锤,将 ̄b630钢管 在设计位置打入,为满足承载力的要求,钢管桩必须置于 基岩上,且单桩承载力必须达到50 t及以上,并逐根进行 单桩承载力验证。利用纵横向联系加强其整体性。施工时 严格控制垂直度和打入位置满足要求。钢管桩单根长度 为18 m,施工时分两个步骤,第一步将12m定尺钢管通 过震动锤打人河床,第二步将剩余长度钢管通过焊接的 方式接长,钢管桩接长时需注意两根钢管轴线需保证在 同一条直线上,不得出现弯折,同时必须保证接头处的焊 接质量,采用加焊节点板的方式加强。为保证排架的稳定 性,钢管桩横向通过剪刀撑连接,剪刀撑采用14号槽钢。 4.2顶部底模及侧模平台搭设 钢管桩施工完毕后,在钢管顶部横向开口,铺设横向 工字钢梁,横梁采用双根I36a,工字钢和钢管连接处受力 较大,在工字钢底和钢管侧壁间焊接厚度为2cm的钢板 加强。横梁铺设完毕后,在横梁顶部铺设纵向分配梁,纵 向分配梁采用I36a,纵向分配梁在箱梁底板处间距为 60cm,在翼板处间距为90 cm,单孔梁共铺设20根纵向 梁,纵梁长度在墩身之间长度为29.5 m,在墩身两侧为 32.7 m,工字钢之间连接采用两侧包焊钢板的方式,纵向 梁和横梁之间电焊连接,纵向工字钢之间设置横向连接 载也应分级进行并测量,对以上测量过程作详细记录。 测点布设:每跨纵桥向设9个断面(即振动打入的钢 管桩支点处和工字钢跨中的位置)支点处每个断面设4 个测点,上下各2个,上部2个点设在底模板左右侧,下 部2个点设在垂直对应的钢管桩底部。跨中位置每个断 面设2个测点,设在底模板左右侧。对各测量点进行编 号,以便预压时进行对比观测,控制模板立模标高。 在支架搭设完毕后、加载前测量各点标高,按照总荷 载值的50%、100%和120%分三级进行加载,第一级预 压后观测4 h,第二级预压后观测6 h,第三级预压后观测 24 h,每级观测结束测量竖向及横向变形值。根据获取的 数据绘制弹性和非弹性变形曲线,用以计算模板标高调 整时的预留值。预应力混凝土简支箱梁根据跨度、混凝土 收缩徐变以及预计二期荷载等因素,确定施工沉落量和 施工预拱度(包括设计预拱度和弹性变形值),必须严格 按计算好的数据控制好各部支架的标高,确保预拱度符 合要求。由于钢结构非弹性变形很小,我单位拟对墩梁式 支架预压一跨,用以指导其他梁跨的施工。 5结语 许家畈大桥1~9跨现浇梁处在鱼塘淤泥软基区域 内,采用墩梁式支架进行现浇梁施工,解决了地基承载力 不足,软基处理、满堂支架搭设困难的问题,实践证明采 用墩梁式支架现浇箱梁方案是成功的。此方案施工简单、 操作容易、施工质量能够得到保证,值得推广。 参考文献: 钢筋增加其稳定性。 1】公路工程总公司.公路施工手册(桥涵)[M】.北京:人民交通 纵向分配梁顶部为横向方木,横向方木截面为 【出版社,2000. 15cm×20 cm,横向方木顶铺设纵向方木,纵向方木截面 为10 cm×10 cm,两层方木之问设置木楔,用于调整模板 【2】周水兴,何兆益,邹毅松.路桥施工计算手册[M].北京:人民 交通出版社,2006. 标高,纵向方木顶部为侧模支架和底模板,侧模和底模为 厚度12mm的高强竹胶板。 137 

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